一、工程概況

　　該房屋位于上海，原設計主要作為加工儀器、儀表或電子產品的廠房使用。廠房為地下一層，地上五層的鋼筋混凝土框架結構，建于1994-1995年，建筑面積約1萬平方米。廠房建筑平面大體為矩形，東南角局部突出，樓梯間位于東南角和西北角，東北端有電梯間，房屋東西向總長度56m，南北向寬度29.6m，室內外高差1.2m。廠房四周有外圍護墻，室內樓梯間，電梯間，衛(wèi)生間和9~10軸間辦公生活區(qū)有隔墻，9~10軸間一層到四層均有夾層。廠房地下室層高3.7m，一層層高6m，二層層高5m，三層層高5m，四層層高5m，五層層高4.5m?，F(xiàn)擬將廠房用途改為通信機房。

　　廠房原設計為單向框架，橫向框架梁跨度為12m，梁主要截面大小為350mm×1100mm，縱向主次梁跨度均為6m，梁截面大小250mm×500mm。廠房主體結構混凝土強度C25～C30，夾層樓板厚度80mm，混凝土強度C20。填充磚墻采用機制空心磚，厚度240mm，25號混合砂漿砌筑，局部內墻采用泰柏板輕質隔墻。地下室外部混凝土墻厚350mm，內部混凝土墻體厚度250mm、350mm，墻體雙層雙向鋼筋。地下室混凝土強度C30?；A采用樁+承臺基礎，混凝土大底板，承臺厚度1.6m(含基礎底板0.6m)，預制樁采用全國通用建筑標準設計結構試用圖集《預制混凝土方樁》(JSJT-89)，廠房樁型JZHb-240-1515C、JZHb-240-1514C，截面400×400，樁混凝土強度C40，樁長29～30m，設計單樁承載力Nu=1100kN，樁尖位于砂質粉土上。廠房基礎筏板厚度為650mm，南北向鋼筋板底、板頂φ16@180鋼筋，東西向鋼筋板底、板頂φ16@140，東西向基礎梁尺寸500×1300，南北向基礎梁400×1200、700×1500?；炷敛捎肅30、S8防滲混凝土。

　　二、 原結構驗算結果

　　改造作為通信機房使用后，房屋樓面荷載增加較大，用PKPM結構設計軟件對原結構進行驗算。

　　地震作用：地震烈度在結構計算時按七度(0.1g)，特征周期為0.90s，設計地震分組為第一組，場地類別為上海。由于作為網絡機房使用，其使用功能不能中斷或需盡快恢復的建筑，依抗震設防分類標準為乙類建筑，框架抗震等級取為二級，剪力墻抗震等級取為一級。

　　風荷載：基本風壓取0.55kN/m2，地面粗糙度取B類。

　　活荷載及恒荷載參考并結合現(xiàn)場檢測結果及荷載實際分布情況按《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)規(guī)定取值。

　　樓面恒載：200厚現(xiàn)澆板樓面取6.5 KN/m2，120厚現(xiàn)澆樓面恒載取4.5 KN/m2，，100厚現(xiàn)澆樓面取4.0 KN/m2，，80厚現(xiàn)澆樓面取3.5 KN/m2，，屋面取5.5 KN/m2，，突出部分取4.4 KN/m2，，樓梯間取6.5 KN/m2，。墻體恒載取4.5 KN/m2，。

　　活荷載：樓面機房活荷載取8.0KN/m2，夾層活荷載取2.0KN/m2，樓梯活荷載取2.5KN/m2，走廊活荷載取2.5KN/m2，衛(wèi)生間活荷載取2.0 KN/m2，上人屋面活載取2.0 KN/m2，不上人屋面活荷載取0.5 KN/m2，屋頂電梯間活荷載取為7.0KN/m2。

　　材料：鋼筋及混凝土強度根據原設計數(shù)據取值。構件截面尺寸按照原設計圖紙和現(xiàn)場實測取值。

　　房屋結構平面布置規(guī)則、基本對稱，豎向剖面也對稱，結構的側向剛度均勻變化，豎向抗側力構件的截面尺寸自下而上逐漸減小，質量分布較均勻，不屬于不規(guī)則類型。

　　通過計算，計算結果反映出以下幾個問題：

　　(1)框架柱軸壓比

　　改變用途后，一層柱大部分軸壓比超過規(guī)范限值，二層及以上少數(shù)幾根柱軸壓比超過規(guī)范限值。

　　(2)層間位移

　　結構平動為主的第一自振周期為1.7316s。在地震作用下，改變用途后的結構X向層間位移角最大值為1/346，已經超過規(guī)范要求的1/550;Y向層間位移角最大值為1/381，也超過規(guī)范要求的1/550。

　　(3)結構梁、柱、板的配筋復核

　　將計算結果與原來設計圖紙進行對比發(fā)現(xiàn)，局部梁、柱的配筋不足，且欠缺較大，屋面板的配筋不足。

　　(4)地基基礎驗算

　　采用板元法基礎結構有限元程序JCCAD進行基礎驗算，表明基礎基本滿足規(guī)范要求。

　　由于房屋原設計為單向框架，房屋縱向較薄弱，房屋的結構體系、層間位移、箍筋配置等抗震構造與現(xiàn)行規(guī)范有差異。且現(xiàn)作為網絡機房使用，樓面活荷載增加較多，結合以上分析和驗算，靜承載力和抗震都不能滿足規(guī)范要求，為了保證結構的安全性，必須對結構進行加固處理。

　　三、加固方案及加固后計算結果

　　通過對結構體系的整體分析，并結合現(xiàn)場實際施工條件，本著經濟適用的原則提出了以下的加固方案。

　　1、承載力不足的加固

　　由于機房樓面活荷載為8kN/m2，較原來的設計荷載增大很多，根據現(xiàn)場檢測和結構抗震驗算結果，提出如下加固方案：

　　對配筋不足的梁采用粘貼碳纖維板加固處理;

　　由于樓面荷載增加較大，大于原有樓板的設計荷載，因此建議對屋面和各樓層樓板采用粘貼碳纖維的方法進行加固。

　　2、抗震加固

　　抗震加固方案如下：

　　由于一層框架柱大部分軸壓比超限，采用灌漿料加大截面法加固，對地下室、二三層柱子，建議也加大截面，以增加結構抗側力剛度;

　　由于原設計年份為1992年～1995年，梁和柱加密區(qū)箍筋配置、框架節(jié)點核芯區(qū)箍筋配置不能滿足現(xiàn)行抗震設計規(guī)范中對抗震構造措施的相關規(guī)定，采用加碳纖維布U型箍的方法加固;

　　原設計為單向框架，結構體系不滿足現(xiàn)行規(guī)范要求，而且在結構驗算中也體現(xiàn)為部分與柱相連的縱向連系梁配筋不足或者超筋，層間位移角超過規(guī)范限值，將西北角和東北角四周的樓梯間填充墻體改為鋼筋混凝土剪力墻，以抵抗地震力，剪力墻分布區(qū)域見圖1所示。

　　3、加固后計算結果

　　1)框架柱軸壓比

　　通過對原結構軸壓比超限的柱采用加大截面方法加固后，柱軸壓比都控制在0.80以內，滿足規(guī)范關于軸壓比的限值。

　　2)層間位移

　　增設鋼筋混凝土剪力墻后，結構平動為主的第一自振周期為0.8003s。在地震作用下，改變用途后的結構X向層間位移角最大值為1/734，滿足規(guī)范要求的1/550;Y向層間位移角最大值為1/652，滿足規(guī)范要求的1/550。雖未達到規(guī)范關于框架-剪力墻結構1/800限值的要求，但由于是加固改造項目，已能符合使用要求。

　　3)梁、柱配筋

　　通過上述方案加固改造后，結構未出現(xiàn)梁、柱超筋現(xiàn)象。

　　由此可見，上述加固方案有效可行，加固效果良好。加固后的結構能較好的完成預期的功能要求。

　　四、 結論

　　目前，本大樓經過加固施工后作為通信機房已投入使用，運行狀態(tài)良好。從本工程實例可以看出，增設剪力墻對于框架結構而言是一種有效的整體抗震加固的方式，能達到良好的經濟效益，對同類型的改造加固工程具有一定的借鑒意義。

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